7月2日20：22平電公司#2爐分隔屏過熱器發生嚴重爆管，巨大泄漏聲震整個鍋爐，爐外幾十米處聽到刺耳聲，當時機組負荷560MW。21：00機組降負荷，22：19機組解列， 4日8：30爐內腳手架搭設并具備檢修， 5日16：08檢修完工，6日4：31機組并網，機組停運時間78.2小時，停爐準備時間34.18小時，搶修時間31.63小時，啟動時間12.39小時。
     1　現場檢查及檢修情況
（1）爆管位置：分隔屏#4屏前組件出口段#2根，EL：55.6m焊口上50mm處，距屏底2.1m。
（2）相鄰受熱面情況：爆管泄漏的蒸汽對鄰近的管壁有吹損，蒸汽在高溫煙氣中對區域內管外壁有腐蝕，但皆較輕。爆漏的#2根由于受較大的蒸汽沖力而變形，將#3環下彎頭擠扁。相鄰的#3、#4、#5、#6根管外壁有過熱氧化現象，在較高處有明顯的氧化皮。較為嚴重的是在其對面后組件出口段#2、#3、#4、#5、#6根在較高處嚴重變形，其變形是由過熱引起，且管外壁已有較厚的氧化皮。前組件流體冷卻間隔管前端部與墊塊錯位相磨碰，管壁磨損達2mm。
（3）現場處理：更換爆漏的#2根下彎頭和8米長的上升段，共4道焊縫；更換擠扁的#3環彎頭。
     2　爆管管樣

管材：12Cr1MoV，規格：Ф57×9。
爆口：棱形，對角120×51，爆口邊緣厚2mm，內外壁有氧化皮生成。在爆口上方100mm內，管子脹粗成Ф61，脹粗率6.56%，管壁硬度119HB；距爆口100～200mm內，管子脹粗成Ф59，，脹粗率3.5%，管壁硬度109HB，在爆口下方30mm內，管子脹粗成Ф60.5，脹粗率6.14%。爆口處硬度116HB，爆口側面和背面硬度112/98HB。
      在爆口上方1.5和下方0.4米范圍內管外壁存在大量縱向裂紋，管壁氧化皮較厚。爆口處由于受泄漏蒸汽很大反作用力，此處已變形成近90°彎管，并使爆口擴大，爆口處邊緣管壁拉薄和撕裂。
     3　分隔過熱器結構介紹

   進口三通分隔屏過熱器結構示圖

      分隔屏過熱器位于上爐膛，在前墻水冷壁和后屏過熱器之間，沿爐膛寬度方向分6大屏，并以2286、3048的橫向節距將上爐膛分隔。每大屏分成并聯的前組件和后組件二部分，管徑為ф57，前組件外環為ф60，每組件有31根管。由于分隔屏左右進出口聯箱在大包箱內是縱向布置，而爐內管屏是橫向布置，因此管子走向較為復雜，交叉布置全在爐頂大包箱中，這種布置方式是CE 公司的專利。
       進口聯箱比出口聯箱長近一倍，前半部分分三路組成三個大屏前組件，后半部分同樣分三路組成三個大屏后組件，前后組件介質流向成對流方式。進口聯箱由于較長，在三通部位和延伸段無開孔引出管；而出口聯箱較短，整個聯箱包括三通在三個方向都有開孔引入管。在出口聯箱三通處前后組件最外環8根管皆接入此三通，這8根管全為前后組件出口段最外環。
     4　爆管原因分析
       根據爆管管樣在2米范圍內出現相差不大的硬度、脹粗率、內外表面氧化皮，此管段存在長期過熱，且長期過熱度較大；從爆口的形狀象是短期過熱，但其爆口受彎曲拉伸，使診狀趨向于短期過熱。其實主要因素是長期過熱，其次為短期過熱。其原因如下：
（1）存在同屏熱偏差
     所謂同屏熱偏差是在同屏并聯各環路中，由于系統結構的原因，使得各自阻力的變化并引起并聯各環路流量的變化。流量偏小的環路，介質吸熱量小，管壁溫度升高。當管壁溫度超過材料的許用溫度時，管內壁出現氧化、生成氧化皮，氧化皮熱阻大，進一步促使管壁溫度上升，并在其外壁生成氧化皮，此時在氧化皮下管壁將產生裂紋，外壁氧化皮一旦脫落，管壁過熱更快，管壁強度下降、裂紋擴張而爆管。
      本次爆管是在鍋爐負荷560MW時發生的，此時鍋爐各受熱面熱負荷處于設計較佳工況，燃燒熱偏差和減溫水量較小。#4屏處于上爐膛左側，正常運行處于熱偏差偏低處，不應出現管屏過熱現象，搶修時將聯箱封頭割除，也沒有發現有異物堵塞，短期超溫也不應發生。
在2002年10月U207C檢修中，對分隔屏過熱器分三層檢查，發現問題以下問題：
1）、#3～#6屏上部管子外壁普遍存在微脹粗現象，#3～#4屏管過熱現象較嚴重，其中#3屏過熱最嚴重。
2）、#1～#6屏自夾管變形，各屏后組件前幾根都有變形出排現象。
3）、處理方案：換#3屏后組件第一根；其它作記錄缺陷。
建議對分隔屏共6屏最上一層作快速診斷壽命分析，以便確定下次大修換管方案。
由中試所對上述問題進行診斷，#3～#6屏上部管子外壁普遍存在微脹粗現象是管子制造缺陷，不是脹粗；所進行的氧化皮測厚壽命分析，沒有發現有短期壽命管，存在的問題是各屏后組件前幾根都有變形出排現象。
       2002年06月12日18:00，#1爐分隔屏過熱器№3排前組件前數№6根出口段，在EL68000處發生爆管，爆管性質和本次#2爐#4屏前組件出口段#2根爆管相同，爆管在前組件出口段最外環8根范圍內；而管子變形也集中在前后組件出口段最外環8根范圍內，這二個8根管卻引入到出口聯箱三通上。這二個8根管與其它管不同之處是接入出口三通處，而三通的結構與直聯箱有較大的區別。
      可見，三通結構的因素是引起在此范圍內的受熱面管子阻力改變，阻力的變化引起管內流量的變化，最后產生同屏熱偏差而使管子過熱。
（2）三通效應
      大容量電站鍋爐過熱器和再熱器采用T型三通從聯箱徑向引入或引出的布置方式，造成因三通附近的蒸汽流中存在渦流區，使得該區域的管屏中的流量偏小，如果這部分管屏的煙氣側熱負荷也較高，就很容易發生超溫爆管。近年來在國內許多300WM以上鍋爐發生此類事故。有些廠采用節流孔圈再分配流量，結果反而更嚴重。過去，鍋爐行業還沒認識此問題，而現在新建的鍋爐已不允許在三通上開孔引管。
      三通效應在高負荷大流量的情況下表現明顯，對受熱面管子流量影響很大，出現短期過熱現象；而在偏移高負荷時，影響較小，表現為管子長期過熱。
      三通效應就是平電公司分隔屏過熱器超溫爆管的根本原因，而這種影響在其它的受熱面也存在。
注：關于"三通效應"的原理，這里不再解釋。
     5　下一步對策
     平電公司#1、#2爐分隔屏過熱器在出口三通區域2×8根已不同程度受"三通效應"的作用而過熱損傷，目前機組運行尚無辦法，只有結合機組檢修處理。
（1）利用停爐機會對此受熱面徹底檢查，找出損傷的管子，局部更換。
（2）大、小修時將此管段更換。
（3）與鍋爐廠合作，將三通區域的管子移位。
（4）密切注意其它受熱面在三通區域內的狀態，鍋檢中列入重點檢驗項目。
（5）調研其它單位的處理方法，尋找更合適的方法。